面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 面板弹性模量E(N/mm2) 9350

柱长边小梁根数 6 柱短边小梁根数 6

柱箍间距l1(mm) 400

模板设计平面图

1、强度验算

最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×0.4×48＝24.96kN/m

活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×0.4×2＝1.08kN/m

Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×24.96×0.192-0.121×1.08×0.192＝-0.101kN·m

σ＝Mmax/W＝0.101×106/(1/6×400×152)＝6.742N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

作用线荷载q＝bS正＝0.4×48＝19.2kN/m

ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×19.2×1904/(100×9350×(1/12×400×153))＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝190/400＝0.475mm

小梁验算

小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm) 50×100

小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782 最低处柱箍离楼面距离(mm) 150

1、强度验算

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.19×65.1＝12.369 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.758kN·m

σ＝Mmax/W＝0.758×106/83.333×103＝9.091N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2

满足要求！

柱箍验算

柱箍类型 钢管 柱箍合并根数 2

柱箍材质规格(mm) Ф48×3 柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78

柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205

柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000 柱箍截面面积A(cm2) 4.24

模板设计立面图

1、柱箍强度验算

连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

长边柱箍：

取小梁计算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁计算中得到：

承载能力极限状态

Rmax＝8.682kN

P=Rmax/2=4.341kN

正常使用极限状态：

R’max＝6.401kN

P’=R’max/2=3.201kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.383kN·m，N1＝9.752kN

短边柱箍：

取小梁计算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁计算中得到：

承载能力极限状态

Rmax＝8.682kN

P=Rmax/2=4.341kN

正常使用极限状态：

R’max＝6.401kN

P’=R’max/2=3.201kN

模板体系设计

结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级 II级

主梁布置方向 平行立杆纵向方向 立杆纵向间距la(mm) 900

立杆横向间距lb(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1500

顶层水平杆步距hˊ(mm) 1000 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm) 450

小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 100

主梁最大悬挑长度l2(mm) 100

荷载系数参数表：

正常使用极限状态 承载能力极限状态

可变荷载调整系数γL 1 0.9

可变荷载的分项系数γQ 1 1.5

永久荷载的分项系数γG 1 1.3

结构重要性系数γ0 1

设计简图如下：

模板设计平面图

纵向剖面图

横向剖面图

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0

H/B=5.1/3.8=1.342≤3

满足要求！

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.174=0.157kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1.05×0.332=0.314kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.12×0.157+5.1×0.314=3.637kN.m

参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=3.82×0.9×[0.15×5.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×3.8/2=22.572kN.m≥3γ0Mok =3×1×3.637=10.91kN.M

满足要求！

挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.140mm≤[ν]=450/250=1.8mm

悬挑段νmax＝0.119mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm

满足要求！

4、最大支座反力计算

Rmax=Max[8.146,7.597]/0.6=8.146/0.6=13.577kN

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8

取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N＝0.95×13.577＝12.898kN≤Ntb＝17.8kN

满足要求！