附着架主要由12.6#槽钢组成，其材料为Q235，屈服应力σs＝235 MPa，取安全系数n＝1.5， 则许用应力[σ]＝σs÷n＝235÷1.5＝156.7 MPa。

将附墙座节点21861和21862受力导入软件建模得出如下结果：

所以如上图所示最大应力为σ=148.8Mpa≤材料许用应力[σ]= 235÷1.5=156.7 Mpa。

该附着加长架符合要求。

安全梯笼基础承载计算

导轨架重（共需17节标准节，标准节重150kg）：150kg×17=2550kg，

施工升降机自重标准值：Pk=((2000×2+1350+0×2+600+2550)+2000×2)×10/1000=125kN；

施工升降机自重设计值：P=n×Pk=2×125=250kN；

施工升降机基础自重设计值：

Pj=γ0×1.3×L×d×h×25=1×1.3×6×4×0.3×25=234kN

P=P+Pj=250+234=484kN

三、梁板下钢管结构验算

支撑类型 扣件式钢管支撑架 支撑高度h0(m) 4.2

支撑钢管类型 Φ48×3.5 立杆纵向间距la(m) 0.9

立杆横向间距lb(m) 0.9 立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段 0.6、1.2

剪刀撑设置类型 加强型 顶部立杆计算长度系数μ1 1.94

非顶部立杆计算长度系数μ2 2.181 可调托座承载力容许值[N]（kN） 30

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m) 0.2

立柱截面回转半径i(mm) 15.8 立柱截面面积A(mm2) 489

楼板均布荷载：q=P/(L×d )=484/(6×4)=20.167kN/m2

设梁板下Φ48×3.5mm钢管@0.9m×0.9m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：

N=(NGK+γ0×γL×1.5×NQK)×la×lb=(20.167+1×0.9×1.5×1)×0.9×0.9=17.429kN

（4）考虑到有轨电车公司对安全梯笼的要求，钢结构必须在夜间有轨电车停运期间才能施工，也就是近5个小时的作业时间，对于这段时间内，整个工程基本只能晚上作业，白天完全处于窝工状态。

（5）综合以上情况描述，为了能够满足有轨电车公司提前施工轨行区上方钢结构楼板作为有轨电车防护棚，降低施工作业风险，同时也为了能够更加高效的完成业主要求的节点，我方提出进行安全梯笼的设计方案优化，请业主及设计单位予以支持。

（1）总体优化原则：由于南侧施工周期短，北侧施工周期长，主要考虑进行北侧安全梯笼设计优化。

（2）北侧靠近有轨电车地下室部分C轴钢结构立柱（除7~9轴转换梁位置钢结构），由原设计混凝土柱顶立安全梯笼优化为钢结构直接从地下室底板上立柱，在地下室高度范围内（嵌固端），钢结构柱内由设计考虑是否需要填充微膨胀混凝土。

（3）北侧7~9轴交C轴钢结构立柱，由原设计采用转换梁上立柱优化为转换梁在底板上设置（上反结构形式），钢结构也从转换梁上立柱，由于7~9轴区域建筑做法为消防水池，不影响具体的使用功能。

杆件安全梯笼的设置

（1）架体阴阳转角处应设置4根立杆，大横杆应连通封闭。

（2）主节点处必须设置纵横向水平杆。

（3）立杆除顶层顶部外必须采用对接，大横杆在架体转角外可以搭接，剪刀撑必须搭接。

（4）剪刀撑、连墙件必须随外脚手架同步搭设、同步拆除。严禁后搭或先拆。

安全梯笼外侧满挂密目安全网，网目数不低于2000 目/100cm 2 ，网体竖向连接时采用网眼连接方式，每个网眼应用16#铁丝与钢管固定，网体横 向连接时采取搭接方式，搭接长度不得小于200mm。架体转角部位应设置木枋作内衬以保证架体转角处安全网线条美观。

（2）安全梯笼外侧自第二步起底部设180mm挡脚板，在高600mm与1200mm处各设同材质的防护栏杆一道。脚手架内侧形成临边的，则按脚手架外侧防护做法。